工业催化
工業催化
공업최화
INDUSTRIAL CATALYSIS
2008年
12期
60-64
,共5页
张宽%唐浩东%霍超%李瑛%潘崇根%刘化章
張寬%唐浩東%霍超%李瑛%潘崇根%劉化章
장관%당호동%곽초%리영%반숭근%류화장
化学动力学%活性炭%钌基氨合成催化剂%改进的Temkin动力学方程%氢吸附
化學動力學%活性炭%釕基氨閤成催化劑%改進的Temkin動力學方程%氫吸附
화학동역학%활성탄%조기안합성최화제%개진적Temkin동역학방정%경흡부
在固定床反应器中对Ba-Ru-K/AC催化剂在相应的工业条件下[温度(350～ 450)℃,压力10 MPa,V(H2):V(N2)=1.0、1.5、2.0、2.5和3.0,空速(60 000-180 000)h-1],进行了系列动力学测试.采用改进的Temkin动力学方程对实验数据进行拟合,考虑到H2和NH3的吸附对催化剂作用的阻碍效应,优化得到动力学模型参数n、α、w1和w2分别为1、0.15、0.5和1.4.结果表明,在Temkin方程中加入H2和NH3的吸附项能够获得可靠的动力学模型,用Arrhenius和Van'tHoff方程对动力学和热力学参数k、KH2和KNH3进行线性拟合,得到氨合成反应的活化能为90.2 kJ·mol-1,远低于铁基催化剂,说明Ru上N2的解离吸附活化能垒远低于传统磁铁矿基催化剂和维氏体基催化剂.H2的吸附热为76.2 kJ·mol-1,证明Ba-Ru-K/AC催化剂上H2的吸附较强烈,对N2的吸附有强烈的抑制作用.改进的Temkin动力学方程能应用于使用Ru/C催化剂的氨合成反应器的设计和操作.
在固定床反應器中對Ba-Ru-K/AC催化劑在相應的工業條件下[溫度(350～ 450)℃,壓力10 MPa,V(H2):V(N2)=1.0、1.5、2.0、2.5和3.0,空速(60 000-180 000)h-1],進行瞭繫列動力學測試.採用改進的Temkin動力學方程對實驗數據進行擬閤,攷慮到H2和NH3的吸附對催化劑作用的阻礙效應,優化得到動力學模型參數n、α、w1和w2分彆為1、0.15、0.5和1.4.結果錶明,在Temkin方程中加入H2和NH3的吸附項能夠穫得可靠的動力學模型,用Arrhenius和Van'tHoff方程對動力學和熱力學參數k、KH2和KNH3進行線性擬閤,得到氨閤成反應的活化能為90.2 kJ·mol-1,遠低于鐵基催化劑,說明Ru上N2的解離吸附活化能壘遠低于傳統磁鐵礦基催化劑和維氏體基催化劑.H2的吸附熱為76.2 kJ·mol-1,證明Ba-Ru-K/AC催化劑上H2的吸附較彊烈,對N2的吸附有彊烈的抑製作用.改進的Temkin動力學方程能應用于使用Ru/C催化劑的氨閤成反應器的設計和操作.
재고정상반응기중대Ba-Ru-K/AC최화제재상응적공업조건하[온도(350～ 450)℃,압력10 MPa,V(H2):V(N2)=1.0、1.5、2.0、2.5화3.0,공속(60 000-180 000)h-1],진행료계렬동역학측시.채용개진적Temkin동역학방정대실험수거진행의합,고필도H2화NH3적흡부대최화제작용적조애효응,우화득도동역학모형삼수n、α、w1화w2분별위1、0.15、0.5화1.4.결과표명,재Temkin방정중가입H2화NH3적흡부항능구획득가고적동역학모형,용Arrhenius화Van'tHoff방정대동역학화열역학삼수k、KH2화KNH3진행선성의합,득도안합성반응적활화능위90.2 kJ·mol-1,원저우철기최화제,설명Ru상N2적해리흡부활화능루원저우전통자철광기최화제화유씨체기최화제.H2적흡부열위76.2 kJ·mol-1,증명Ba-Ru-K/AC최화제상H2적흡부교강렬,대N2적흡부유강렬적억제작용.개진적Temkin동역학방정능응용우사용Ru/C최화제적안합성반응기적설계화조작.
