固体火箭技术
固體火箭技術
고체화전기술
JOURNAL OF SOLID ROCKET TECHNOLOGY
2012年
2期
262-266
,共5页
宋秋生%徐蕤%杨洋%荚智超
宋鞦生%徐蕤%楊洋%莢智超
송추생%서유%양양%협지초
有机硅固化剂%固化反应动力学%E变量法%E常量法%耐热性
有機硅固化劑%固化反應動力學%E變量法%E常量法%耐熱性
유궤규고화제%고화반응동역학%E변량법%E상량법%내열성
采用DSC研究了有机硅固化剂1,3-二氨丙基-1,1,3,3-四甲基二硅氧烷(DSX)与双酚F环氧树脂(BPFER)的固化动力学.BPFER/DSX体系的非等温固化反应曲线和dα/ dt-t曲线表明,该反应符合自催化反应模型的基本特征.T-β曲线预测的固化工艺的凝胶温度、固化温度和后固化温度分别为36、87、138℃.采用E变量法分析得该体系的固化反应表观活化能为46.70～ 50.54 kJ/mol,与Starink、Kissinger、Ozawa、Boswell等方程的验证结果基本一致.采用E常量法求得该体系不同升温速率下的固化反应动力学方程,动力学方程预测值与实验值十分吻合.TG和DTG曲线表明,BPFER/DSX固化物的耐热性优于BPFER/DDM固化物.
採用DSC研究瞭有機硅固化劑1,3-二氨丙基-1,1,3,3-四甲基二硅氧烷(DSX)與雙酚F環氧樹脂(BPFER)的固化動力學.BPFER/DSX體繫的非等溫固化反應麯線和dα/ dt-t麯線錶明,該反應符閤自催化反應模型的基本特徵.T-β麯線預測的固化工藝的凝膠溫度、固化溫度和後固化溫度分彆為36、87、138℃.採用E變量法分析得該體繫的固化反應錶觀活化能為46.70～ 50.54 kJ/mol,與Starink、Kissinger、Ozawa、Boswell等方程的驗證結果基本一緻.採用E常量法求得該體繫不同升溫速率下的固化反應動力學方程,動力學方程預測值與實驗值十分吻閤.TG和DTG麯線錶明,BPFER/DSX固化物的耐熱性優于BPFER/DDM固化物.
채용DSC연구료유궤규고화제1,3-이안병기-1,1,3,3-사갑기이규양완(DSX)여쌍분F배양수지(BPFER)적고화동역학.BPFER/DSX체계적비등온고화반응곡선화dα/ dt-t곡선표명,해반응부합자최화반응모형적기본특정.T-β곡선예측적고화공예적응효온도、고화온도화후고화온도분별위36、87、138℃.채용E변량법분석득해체계적고화반응표관활화능위46.70～ 50.54 kJ/mol,여Starink、Kissinger、Ozawa、Boswell등방정적험증결과기본일치.채용E상량법구득해체계불동승온속솔하적고화반응동역학방정,동역학방정예측치여실험치십분문합.TG화DTG곡선표명,BPFER/DSX고화물적내열성우우BPFER/DDM고화물.
