特殊钢
特殊鋼
특수강
SPECIAL STEEL
2005年
3期
15-18
,共4页
周家林%唐力%任勇%李立新%吕学斌%姚成君
週傢林%唐力%任勇%李立新%呂學斌%姚成君
주가림%당력%임용%리립신%려학빈%요성군
超低碳微合金钢%动态回复%动态再结晶%热变形模拟
超低碳微閤金鋼%動態迴複%動態再結晶%熱變形模擬
초저탄미합금강%동태회복%동태재결정%열변형모의
在热模拟实验的基础上,分析了变形条件及微合金元素Nb(0.018%～0.056%)、V(0.01%～0.02%)、Ti(0.01%～0.02%)对0.06%～0.08%C实验钢的热变形行为的影响.在Sellas-Tartat方程的基础上,建立了应力-应变曲线数学模型:动态回复模型σ(e)=σ0+(σp-σ0)[1-exp(-3.23ε/εs)]0.5,式中:σp-峰值应力,σ0-初始应力,ε-变形应变,σs-加工硬化与回复进入稳态的临界应变;动态再结晶模型σ=σ(e)-(σp-σss){1-exp[-2.363(ε-εc)εc0.3425)2]},式中:σss-动态再结晶进入稳态时的应力,εc-动态再结晶临界应变.利用该模型对0.07%C～0.018%Nb实验钢工业轧制时轧制压力进行了预测,其结果与实测值吻合良好.
在熱模擬實驗的基礎上,分析瞭變形條件及微閤金元素Nb(0.018%～0.056%)、V(0.01%～0.02%)、Ti(0.01%～0.02%)對0.06%～0.08%C實驗鋼的熱變形行為的影響.在Sellas-Tartat方程的基礎上,建立瞭應力-應變麯線數學模型:動態迴複模型σ(e)=σ0+(σp-σ0)[1-exp(-3.23ε/εs)]0.5,式中:σp-峰值應力,σ0-初始應力,ε-變形應變,σs-加工硬化與迴複進入穩態的臨界應變;動態再結晶模型σ=σ(e)-(σp-σss){1-exp[-2.363(ε-εc)εc0.3425)2]},式中:σss-動態再結晶進入穩態時的應力,εc-動態再結晶臨界應變.利用該模型對0.07%C～0.018%Nb實驗鋼工業軋製時軋製壓力進行瞭預測,其結果與實測值吻閤良好.
재열모의실험적기출상,분석료변형조건급미합금원소Nb(0.018%～0.056%)、V(0.01%～0.02%)、Ti(0.01%～0.02%)대0.06%～0.08%C실험강적열변형행위적영향.재Sellas-Tartat방정적기출상,건립료응력-응변곡선수학모형:동태회복모형σ(e)=σ0+(σp-σ0)[1-exp(-3.23ε/εs)]0.5,식중:σp-봉치응력,σ0-초시응력,ε-변형응변,σs-가공경화여회복진입은태적림계응변;동태재결정모형σ=σ(e)-(σp-σss){1-exp[-2.363(ε-εc)εc0.3425)2]},식중:σss-동태재결정진입은태시적응력,εc-동태재결정림계응변.이용해모형대0.07%C～0.018%Nb실험강공업알제시알제압력진행료예측,기결과여실측치문합량호.
