土木工程学报
土木工程學報
토목공정학보
CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL
2006年
11期
50-62
,共13页
徐世烺%周厚贵%高洪波%赵守阳
徐世烺%週厚貴%高洪波%趙守暘
서세랑%주후귀%고홍파%조수양
混凝土断裂试验规程%双K断裂模型%三点弯曲梁%楔入劈拉试件%尺寸效应%形状效应%起裂荷载
混凝土斷裂試驗規程%雙K斷裂模型%三點彎麯樑%楔入劈拉試件%呎吋效應%形狀效應%起裂荷載
혼응토단렬시험규정%쌍K단렬모형%삼점만곡량%설입벽랍시건%척촌효응%형상효응%기렬하재
为配合水工混凝土断裂试验规程在我国的制定,提供更充足的基础数据,受规程编制组委托,进行了最大尺寸为S×D×B=2200 mm×550 mm×240 mm的三点弯曲梁试件和最大尺寸为2H×D×B=1200 mm×1200 mm×250 mm的楔入劈拉试件共140个试件的断裂试验.通过电阻应变片,测得不同布置测点荷载应变变化曲线,由此确定了不同级配及湿筛法大坝混凝土实测的起裂荷载和失稳荷载,计算了双K断裂韧度参数,讨论分析了双K断裂参数的尺寸效应和形状效应.结果表明:电阻应变片法测定起裂荷载的方法可行,Pni/Pmax=0.6～0.85;三点弯曲梁法所得混凝土双K断裂韧度值无明显的尺寸效应;楔入劈拉试件由于竖向加载荷载Pv引起附加力矩Mv对裂缝尖端应力场的影响,导致所得混凝土断裂韧度值表现出一定程度的尺寸效应,但当采取措施消除此影响或此影响较小时,楔入劈拉试件的断裂韧度值也将无明显的尺寸效应;在相同配合比、相同高度条件下,不同试件形式的双K断裂韧度值无明显的差异.因此,可认为混凝土双K断裂参数是描述混凝土结构裂缝起裂及失稳断裂过程的材料常数,与试样类型和尺寸无关.
為配閤水工混凝土斷裂試驗規程在我國的製定,提供更充足的基礎數據,受規程編製組委託,進行瞭最大呎吋為S×D×B=2200 mm×550 mm×240 mm的三點彎麯樑試件和最大呎吋為2H×D×B=1200 mm×1200 mm×250 mm的楔入劈拉試件共140箇試件的斷裂試驗.通過電阻應變片,測得不同佈置測點荷載應變變化麯線,由此確定瞭不同級配及濕篩法大壩混凝土實測的起裂荷載和失穩荷載,計算瞭雙K斷裂韌度參數,討論分析瞭雙K斷裂參數的呎吋效應和形狀效應.結果錶明:電阻應變片法測定起裂荷載的方法可行,Pni/Pmax=0.6～0.85;三點彎麯樑法所得混凝土雙K斷裂韌度值無明顯的呎吋效應;楔入劈拉試件由于豎嚮加載荷載Pv引起附加力矩Mv對裂縫尖耑應力場的影響,導緻所得混凝土斷裂韌度值錶現齣一定程度的呎吋效應,但噹採取措施消除此影響或此影響較小時,楔入劈拉試件的斷裂韌度值也將無明顯的呎吋效應;在相同配閤比、相同高度條件下,不同試件形式的雙K斷裂韌度值無明顯的差異.因此,可認為混凝土雙K斷裂參數是描述混凝土結構裂縫起裂及失穩斷裂過程的材料常數,與試樣類型和呎吋無關.
위배합수공혼응토단렬시험규정재아국적제정,제공경충족적기출수거,수규정편제조위탁,진행료최대척촌위S×D×B=2200 mm×550 mm×240 mm적삼점만곡량시건화최대척촌위2H×D×B=1200 mm×1200 mm×250 mm적설입벽랍시건공140개시건적단렬시험.통과전조응변편,측득불동포치측점하재응변변화곡선,유차학정료불동급배급습사법대패혼응토실측적기렬하재화실은하재,계산료쌍K단렬인도삼수,토론분석료쌍K단렬삼수적척촌효응화형상효응.결과표명:전조응변편법측정기렬하재적방법가행,Pni/Pmax=0.6～0.85;삼점만곡량법소득혼응토쌍K단렬인도치무명현적척촌효응;설입벽랍시건유우수향가재하재Pv인기부가력구Mv대렬봉첨단응력장적영향,도치소득혼응토단렬인도치표현출일정정도적척촌효응,단당채취조시소제차영향혹차영향교소시,설입벽랍시건적단렬인도치야장무명현적척촌효응;재상동배합비、상동고도조건하,불동시건형식적쌍K단렬인도치무명현적차이.인차,가인위혼응토쌍K단렬삼수시묘술혼응토결구렬봉기렬급실은단렬과정적재료상수,여시양류형화척촌무관.
