特殊钢
特殊鋼
특수강
SPECIAL STEEL
2004年
3期
10-13
,共4页
Ti-Nb微合金钢%第二相粒子%焊接热循环
Ti-Nb微閤金鋼%第二相粒子%銲接熱循環
Ti-Nb미합금강%제이상입자%한접열순배
利用萃取复型和焊接热模拟技术,对0.14C-1.34Mn-0.017Ti-0.023Nb微合金钢及模拟焊接粗晶热影响区中第二相粒子的形态、数量及物相进行了研究.结果表明,母材中第二相粒子形状不规则,Nb的相对含量(Nb/(Nb+Ti))在25%～82%之间的粒子平均直径为14.2 nm,尺寸较大的粒子(～50 nm)含Ti较高,呈方形,尺寸较小的粒子中Nb含量较高,呈球形.焊接热循环后,第二相粒子数量显著减小,平均尺寸增大,呈方形.800 ℃至500 ℃冷却时间t8/5从16 s增加至60 s时,粒子中Nb的相对含量为20%～50%,粒子平均尺寸由31.4 nm增大至37.2 nm,粒子数量由1.95/μm2减少至1.20/μm2.但t8/5从60 s增至120 s时,因冷速慢,析出温度低,粒子平均尺寸减小至26.3 nm,粒子数量增加至3.56/μm2,又重新出现一些含Nb量较高的球形粒子.
利用萃取複型和銲接熱模擬技術,對0.14C-1.34Mn-0.017Ti-0.023Nb微閤金鋼及模擬銲接粗晶熱影響區中第二相粒子的形態、數量及物相進行瞭研究.結果錶明,母材中第二相粒子形狀不規則,Nb的相對含量(Nb/(Nb+Ti))在25%～82%之間的粒子平均直徑為14.2 nm,呎吋較大的粒子(～50 nm)含Ti較高,呈方形,呎吋較小的粒子中Nb含量較高,呈毬形.銲接熱循環後,第二相粒子數量顯著減小,平均呎吋增大,呈方形.800 ℃至500 ℃冷卻時間t8/5從16 s增加至60 s時,粒子中Nb的相對含量為20%～50%,粒子平均呎吋由31.4 nm增大至37.2 nm,粒子數量由1.95/μm2減少至1.20/μm2.但t8/5從60 s增至120 s時,因冷速慢,析齣溫度低,粒子平均呎吋減小至26.3 nm,粒子數量增加至3.56/μm2,又重新齣現一些含Nb量較高的毬形粒子.
이용췌취복형화한접열모의기술,대0.14C-1.34Mn-0.017Ti-0.023Nb미합금강급모의한접조정열영향구중제이상입자적형태、수량급물상진행료연구.결과표명,모재중제이상입자형상불규칙,Nb적상대함량(Nb/(Nb+Ti))재25%～82%지간적입자평균직경위14.2 nm,척촌교대적입자(～50 nm)함Ti교고,정방형,척촌교소적입자중Nb함량교고,정구형.한접열순배후,제이상입자수량현저감소,평균척촌증대,정방형.800 ℃지500 ℃냉각시간t8/5종16 s증가지60 s시,입자중Nb적상대함량위20%～50%,입자평균척촌유31.4 nm증대지37.2 nm,입자수량유1.95/μm2감소지1.20/μm2.단t8/5종60 s증지120 s시,인랭속만,석출온도저,입자평균척촌감소지26.3 nm,입자수량증가지3.56/μm2,우중신출현일사함Nb량교고적구형입자.
