热力发电
熱力髮電
열력발전
THERMAL POWER GENERATION
2013年
8期
153-155
,共3页
烟气脱硫%GGH压差%换热元件%GGH运行阻力%增压风机进、出口压力
煙氣脫硫%GGH壓差%換熱元件%GGH運行阻力%增壓風機進、齣口壓力
연기탈류%GGH압차%환열원건%GGH운행조력%증압풍궤진、출구압력
分析了北京热电分公司1号机组脱硫系统烟气-烟气换热器运行阻力过高的原因,认为其主要原因是脱硫系统烟气流量超过设计值,GGH换热元件板形选择不合理,烟气中灰的粘性增大,脱硫增压风机进、出口压力选择偏低.将1号机组脱硫系统GGH换热元件DNF薄钢波纹板改为L型大通道波纹板后,机组在各负荷工况下,均能保证净烟气温度达到设计值(＞80℃),GGH运行阻力o、增压风机电流均维持在较低水平；与改造前相比,锅炉满负荷运行时,净烟气出口温度为89℃,GGH单侧阻力为270 Pa(设计＜500 Pa)条件下,GGH运行阻力下降了1.23 kPa(单侧),增压风机电流下降了61 A,运行电耗下降了550 (kW· h)/h,日节电可达13 200 kW·h.
分析瞭北京熱電分公司1號機組脫硫繫統煙氣-煙氣換熱器運行阻力過高的原因,認為其主要原因是脫硫繫統煙氣流量超過設計值,GGH換熱元件闆形選擇不閤理,煙氣中灰的粘性增大,脫硫增壓風機進、齣口壓力選擇偏低.將1號機組脫硫繫統GGH換熱元件DNF薄鋼波紋闆改為L型大通道波紋闆後,機組在各負荷工況下,均能保證淨煙氣溫度達到設計值(＞80℃),GGH運行阻力o、增壓風機電流均維持在較低水平；與改造前相比,鍋爐滿負荷運行時,淨煙氣齣口溫度為89℃,GGH單側阻力為270 Pa(設計＜500 Pa)條件下,GGH運行阻力下降瞭1.23 kPa(單側),增壓風機電流下降瞭61 A,運行電耗下降瞭550 (kW· h)/h,日節電可達13 200 kW·h.
분석료북경열전분공사1호궤조탈류계통연기-연기환열기운행조력과고적원인,인위기주요원인시탈류계통연기류량초과설계치,GGH환열원건판형선택불합리,연기중회적점성증대,탈류증압풍궤진、출구압력선택편저.장1호궤조탈류계통GGH환열원건DNF박강파문판개위L형대통도파문판후,궤조재각부하공황하,균능보증정연기온도체도설계치(＞80℃),GGH운행조력o、증압풍궤전류균유지재교저수평；여개조전상비,과로만부하운행시,정연기출구온도위89℃,GGH단측조력위270 Pa(설계＜500 Pa)조건하,GGH운행조력하강료1.23 kPa(단측),증압풍궤전류하강료61 A,운행전모하강료550 (kW· h)/h,일절전가체13 200 kW·h.
