电焊机
電銲機
전한궤
ELECTRIC WELDING MACHINE
2013年
8期
40-45
,共6页
罗传孝%王少刚%刘仪%蔡志强%高云%封小松
囉傳孝%王少剛%劉儀%蔡誌彊%高雲%封小鬆
라전효%왕소강%류의%채지강%고운%봉소송
6082和5083铝合金%搅拌摩擦焊%显微组织%力学性能
6082和5083鋁閤金%攪拌摩抆銲%顯微組織%力學性能
6082화5083려합금%교반마찰한%현미조직%역학성능
6082 and 5083 aluminum alloys%friction stir welding%microstructure%mechanical properties
通过金相组织观察、断口扫描分析、拉伸试验和显微硬度测试等分别研究了6082-T6和5083铝合金搅拌摩擦焊(FSW)接头的微观组织和力学性能.结果表明,接头断面组织可分为焊核区(WN)、热机影响区(TMAZ)、热影响区(HAZ)、母材区(BM)四个区域.焊核区为动态再结晶的细小等轴晶组织;热机影响区为回复晶粒组织,晶粒产生了较大的弯曲变形;在热影响区发生了晶粒粗化现象,晶粒形态与母材相似.两种铝合金搅拌摩擦焊接头的拉伸断口均呈韧性断裂特征,接头断裂位置为热影响区的前进侧,表明热影响区为接头最薄弱的区域.力学性能测试表明,6082和5083铝合金接头的抗拉强度分别为242 MPa和301.6 MPa,分别达到母材本身抗拉强度的76.8％和88.7％;两种接头的显微硬度分布曲线均存在一个最低值,该最低值位于前进侧的热影响区.
通過金相組織觀察、斷口掃描分析、拉伸試驗和顯微硬度測試等分彆研究瞭6082-T6和5083鋁閤金攪拌摩抆銲(FSW)接頭的微觀組織和力學性能.結果錶明,接頭斷麵組織可分為銲覈區(WN)、熱機影響區(TMAZ)、熱影響區(HAZ)、母材區(BM)四箇區域.銲覈區為動態再結晶的細小等軸晶組織;熱機影響區為迴複晶粒組織,晶粒產生瞭較大的彎麯變形;在熱影響區髮生瞭晶粒粗化現象,晶粒形態與母材相似.兩種鋁閤金攪拌摩抆銲接頭的拉伸斷口均呈韌性斷裂特徵,接頭斷裂位置為熱影響區的前進側,錶明熱影響區為接頭最薄弱的區域.力學性能測試錶明,6082和5083鋁閤金接頭的抗拉彊度分彆為242 MPa和301.6 MPa,分彆達到母材本身抗拉彊度的76.8％和88.7％;兩種接頭的顯微硬度分佈麯線均存在一箇最低值,該最低值位于前進側的熱影響區.
통과금상조직관찰、단구소묘분석、랍신시험화현미경도측시등분별연구료6082-T6화5083려합금교반마찰한(FSW)접두적미관조직화역학성능.결과표명,접두단면조직가분위한핵구(WN)、열궤영향구(TMAZ)、열영향구(HAZ)、모재구(BM)사개구역.한핵구위동태재결정적세소등축정조직;열궤영향구위회복정립조직,정립산생료교대적만곡변형;재열영향구발생료정립조화현상,정립형태여모재상사.량충려합금교반마찰한접두적랍신단구균정인성단렬특정,접두단렬위치위열영향구적전진측,표명열영향구위접두최박약적구역.역학성능측시표명,6082화5083려합금접두적항랍강도분별위242 MPa화301.6 MPa,분별체도모재본신항랍강도적76.8％화88.7％;량충접두적현미경도분포곡선균존재일개최저치,해최저치위우전진측적열영향구.
