计算机辅助工程
計算機輔助工程
계산궤보조공정
COMPUTER AIDED ENGINEERING
2013年
z2期
307-311
,共5页
液压封隔器%弹塑性%承载能力%数值分析%油层改造
液壓封隔器%彈塑性%承載能力%數值分析%油層改造
액압봉격기%탄소성%승재능력%수치분석%유층개조
采用三维弹塑性有限元法,对双筒液压封隔器在油层改造压裂液压力作用下的变形行为进行计算和分析,得到在给定的工作压力下封隔器心轴各处的应力分布和塑性应变分布.主要的结论有:(1)在给定的95 MPa(13 775 psi)的压力下,最大等效应力达到102 MPa(14 800 psi),远远超过初始塑性屈服极限,表明结构中部分材料点进入塑性变形状态.(2)等效塑性应变的最大值为1.6％,分布在螺纹沟槽的底部.穿压孔两侧有明显的塑性变形区.(3)当载荷达到额定工作压力95MPa(13 775 psi)的60％时,应力开始达到初始塑性屈服极限,塑性应变开始出现,其出现的区域部位处于螺纹沟槽底部,环向位置大致在2个穿压孔中间位置上,该数值分析结果可为封隔器液压承载能力的确定提供参考.
採用三維彈塑性有限元法,對雙筒液壓封隔器在油層改造壓裂液壓力作用下的變形行為進行計算和分析,得到在給定的工作壓力下封隔器心軸各處的應力分佈和塑性應變分佈.主要的結論有:(1)在給定的95 MPa(13 775 psi)的壓力下,最大等效應力達到102 MPa(14 800 psi),遠遠超過初始塑性屈服極限,錶明結構中部分材料點進入塑性變形狀態.(2)等效塑性應變的最大值為1.6％,分佈在螺紋溝槽的底部.穿壓孔兩側有明顯的塑性變形區.(3)噹載荷達到額定工作壓力95MPa(13 775 psi)的60％時,應力開始達到初始塑性屈服極限,塑性應變開始齣現,其齣現的區域部位處于螺紋溝槽底部,環嚮位置大緻在2箇穿壓孔中間位置上,該數值分析結果可為封隔器液壓承載能力的確定提供參攷.
채용삼유탄소성유한원법,대쌍통액압봉격기재유층개조압렬액압력작용하적변형행위진행계산화분석,득도재급정적공작압력하봉격기심축각처적응력분포화소성응변분포.주요적결론유:(1)재급정적95 MPa(13 775 psi)적압력하,최대등효응력체도102 MPa(14 800 psi),원원초과초시소성굴복겁한,표명결구중부분재료점진입소성변형상태.(2)등효소성응변적최대치위1.6％,분포재라문구조적저부.천압공량측유명현적소성변형구.(3)당재하체도액정공작압력95MPa(13 775 psi)적60％시,응력개시체도초시소성굴복겁한,소성응변개시출현,기출현적구역부위처우라문구조저부,배향위치대치재2개천압공중간위치상,해수치분석결과가위봉격기액압승재능력적학정제공삼고.
