高电压技术
高電壓技術
고전압기술
HIGH VOLTAGE ENGINEERING
2013年
12期
3059-3068
,共10页
孙士云%束洪春%王家永%孙向飞
孫士雲%束洪春%王傢永%孫嚮飛
손사운%속홍춘%왕가영%손향비
三相重合闸%重合时序%750 kV%合闸过电压%并联补偿%故障距离%电源容量
三相重閤閘%重閤時序%750 kV%閤閘過電壓%併聯補償%故障距離%電源容量
삼상중합갑%중합시서%750 kV%합갑과전압%병련보상%고장거리%전원용량
three-phase reclosure%reclosure sequence%750 kV%closing over-voltage%shunt compensation%fault distance%power capacity
发现三相重合闸投入时序对750 kV输电线路的合闸过电压有较大影响.为此,分别基于无补偿和两端经并补补偿的750 kV输电线路分布参数模型,对三相重合于三相、单相故障时的过电压水平进行了详细解析,藉此从抑制合闸过电压的角度提出了重合闸时序的整定策略.1)合于三相瞬时故障时,合闸顺序与计划性合闸一致.①无补偿线路应由大电源侧先重合;②而两端经并补补偿线路,补偿度小于文中给出的临界补偿度时,由大电源侧首先重合可降低合闸过电压.2)而合于单相故障时,情况较为复杂.①对于无补偿线路,分闸顺序由故障点与系统和线路电抗的关系决定,由小电源、远故障点侧首先分闸,可降低线路重合前残压;大电源、近故障点侧首先重合,可减小重合闸过电压;②对于经补偿线路,线路两端电源容量、故障点位置和补偿度均会影响三相重合闸过电压峰值,补偿度小于临界补偿度时,应由大电源、近故障点侧首先重合,反之,应由小电源、远故障点侧先重合;近故障点与大电源未在同侧时,合闸顺序由实际工频电压升高系数与单相接地引起的电压升高系数2者乘积的大小决定.大量PSCAD仿真表明重合时序整定策略正确、有效.
髮現三相重閤閘投入時序對750 kV輸電線路的閤閘過電壓有較大影響.為此,分彆基于無補償和兩耑經併補補償的750 kV輸電線路分佈參數模型,對三相重閤于三相、單相故障時的過電壓水平進行瞭詳細解析,藉此從抑製閤閘過電壓的角度提齣瞭重閤閘時序的整定策略.1)閤于三相瞬時故障時,閤閘順序與計劃性閤閘一緻.①無補償線路應由大電源側先重閤;②而兩耑經併補補償線路,補償度小于文中給齣的臨界補償度時,由大電源側首先重閤可降低閤閘過電壓.2)而閤于單相故障時,情況較為複雜.①對于無補償線路,分閘順序由故障點與繫統和線路電抗的關繫決定,由小電源、遠故障點側首先分閘,可降低線路重閤前殘壓;大電源、近故障點側首先重閤,可減小重閤閘過電壓;②對于經補償線路,線路兩耑電源容量、故障點位置和補償度均會影響三相重閤閘過電壓峰值,補償度小于臨界補償度時,應由大電源、近故障點側首先重閤,反之,應由小電源、遠故障點側先重閤;近故障點與大電源未在同側時,閤閘順序由實際工頻電壓升高繫數與單相接地引起的電壓升高繫數2者乘積的大小決定.大量PSCAD倣真錶明重閤時序整定策略正確、有效.
발현삼상중합갑투입시서대750 kV수전선로적합갑과전압유교대영향.위차,분별기우무보상화량단경병보보상적750 kV수전선로분포삼수모형,대삼상중합우삼상、단상고장시적과전압수평진행료상세해석,자차종억제합갑과전압적각도제출료중합갑시서적정정책략.1)합우삼상순시고장시,합갑순서여계화성합갑일치.①무보상선로응유대전원측선중합;②이량단경병보보상선로,보상도소우문중급출적림계보상도시,유대전원측수선중합가강저합갑과전압.2)이합우단상고장시,정황교위복잡.①대우무보상선로,분갑순서유고장점여계통화선로전항적관계결정,유소전원、원고장점측수선분갑,가강저선로중합전잔압;대전원、근고장점측수선중합,가감소중합갑과전압;②대우경보상선로,선로량단전원용량、고장점위치화보상도균회영향삼상중합갑과전압봉치,보상도소우림계보상도시,응유대전원、근고장점측수선중합,반지,응유소전원、원고장점측선중합;근고장점여대전원미재동측시,합갑순서유실제공빈전압승고계수여단상접지인기적전압승고계수2자승적적대소결정.대량PSCAD방진표명중합시서정정책략정학、유효.
