工业催化
工業催化
공업최화
INDUSTRIAL CATALYSIS
2014年
2期
95-101
,共7页
蒋月秀%刘瑞雯%秦祖赠%纪红兵%邓小波
蔣月秀%劉瑞雯%秦祖贈%紀紅兵%鄧小波
장월수%류서문%진조증%기홍병%산소파
催化化学%硝基苯%催化加氢%本征动力学%非晶体Ni-P合金
催化化學%硝基苯%催化加氫%本徵動力學%非晶體Ni-P閤金
최화화학%초기분%최화가경%본정동역학%비정체Ni-P합금
catalytic chemistry%nitrobenzene%catalytic hydrogenation%intrinsic kinetics%amorphous Ni-P alloy
Ni-P非晶态合金催化剂因其晶体结构的特殊,具有较好的催化活性.以硝基苯液相催化加氢合成苯胺为目标反应,运用Matlab软件并借助Levenberg-Marquardt算法估计反应动力学模型的参数,根据参数估计结果筛选动力学机理模型,对新型Ni-P非晶态合金催化剂的本征动力学进行研究,为催化剂的进一步开发和反应器设计提供理论依据.结果表明,Ni-P非晶态合金催化剂的颗粒较小,过程内扩散的影响可以忽略不计,当搅拌速率达到600 r·min-1时,反应过程的外扩散影响也可忽略.在(373.15～403.15)K、氢压1.0 MPa、非晶态Ni-P催化剂质量0.2 g、硝基苯质量2.0g和无水乙醇质量8.0g条件下,硝基苯分子不吸附,硝基苯分子与解离吸附的氢原子在催化剂表面反应,苯胺脱附为硝基苯加氢合成苯胺反应的速率控制步骤,本征动力学模型为:rj=kcA/1+√bH2αH2PH2,表面反应的指前因子为1.08×105 min-1,活化能为51.81 kJ·mol-1,氢气吸附热为64.12 kJ·mo1-1.
Ni-P非晶態閤金催化劑因其晶體結構的特殊,具有較好的催化活性.以硝基苯液相催化加氫閤成苯胺為目標反應,運用Matlab軟件併藉助Levenberg-Marquardt算法估計反應動力學模型的參數,根據參數估計結果篩選動力學機理模型,對新型Ni-P非晶態閤金催化劑的本徵動力學進行研究,為催化劑的進一步開髮和反應器設計提供理論依據.結果錶明,Ni-P非晶態閤金催化劑的顆粒較小,過程內擴散的影響可以忽略不計,噹攪拌速率達到600 r·min-1時,反應過程的外擴散影響也可忽略.在(373.15～403.15)K、氫壓1.0 MPa、非晶態Ni-P催化劑質量0.2 g、硝基苯質量2.0g和無水乙醇質量8.0g條件下,硝基苯分子不吸附,硝基苯分子與解離吸附的氫原子在催化劑錶麵反應,苯胺脫附為硝基苯加氫閤成苯胺反應的速率控製步驟,本徵動力學模型為:rj=kcA/1+√bH2αH2PH2,錶麵反應的指前因子為1.08×105 min-1,活化能為51.81 kJ·mol-1,氫氣吸附熱為64.12 kJ·mo1-1.
Ni-P비정태합금최화제인기정체결구적특수,구유교호적최화활성.이초기분액상최화가경합성분알위목표반응,운용Matlab연건병차조Levenberg-Marquardt산법고계반응동역학모형적삼수,근거삼수고계결과사선동역학궤리모형,대신형Ni-P비정태합금최화제적본정동역학진행연구,위최화제적진일보개발화반응기설계제공이론의거.결과표명,Ni-P비정태합금최화제적과립교소,과정내확산적영향가이홀략불계,당교반속솔체도600 r·min-1시,반응과정적외확산영향야가홀략.재(373.15～403.15)K、경압1.0 MPa、비정태Ni-P최화제질량0.2 g、초기분질량2.0g화무수을순질량8.0g조건하,초기분분자불흡부,초기분분자여해리흡부적경원자재최화제표면반응,분알탈부위초기분가경합성분알반응적속솔공제보취,본정동역학모형위:rj=kcA/1+√bH2αH2PH2,표면반응적지전인자위1.08×105 min-1,활화능위51.81 kJ·mol-1,경기흡부열위64.12 kJ·mo1-1.
