石油化工设备
石油化工設備
석유화공설비
PETRO-CHEMICAL EQUIPMENT
2013年
2期
26-30
,共5页
韧性断裂%GTN模型%应力三轴度%缺口试样
韌性斷裂%GTN模型%應力三軸度%缺口試樣
인성단렬%GTN모형%응력삼축도%결구시양
采用Gurson-Tvergaard-Needlman的连续损伤材料本构模型(GTN模型),考虑微观孔洞的影响,利用ABAQUS有限元软件对锆材光滑和不同缺口半径的轴对称拉伸试样进行了数值模拟,研究了试样颈缩过程中微孔洞的演化过程,分析了损伤的起始点和韧性断裂的宏观影响因素.模拟计算结果显示,GTN模型能合理地模拟试样拉伸过程中的颈缩现象,Birdgman公式对光滑试样小应变条件下应力三轴度预测比较准确,但对缺口试样的应力多轴度预测误差较大；试样中裂纹开始形成阶段孔洞长大聚合效果显著,而形核作用相对较弱；缺口半径不同,试样起裂位置不同；等效塑性应变和应力三轴度是影响塑性断裂的主要因素,两者共同决定了试样的塑性断裂过程.
採用Gurson-Tvergaard-Needlman的連續損傷材料本構模型(GTN模型),攷慮微觀孔洞的影響,利用ABAQUS有限元軟件對鋯材光滑和不同缺口半徑的軸對稱拉伸試樣進行瞭數值模擬,研究瞭試樣頸縮過程中微孔洞的縯化過程,分析瞭損傷的起始點和韌性斷裂的宏觀影響因素.模擬計算結果顯示,GTN模型能閤理地模擬試樣拉伸過程中的頸縮現象,Birdgman公式對光滑試樣小應變條件下應力三軸度預測比較準確,但對缺口試樣的應力多軸度預測誤差較大；試樣中裂紋開始形成階段孔洞長大聚閤效果顯著,而形覈作用相對較弱；缺口半徑不同,試樣起裂位置不同；等效塑性應變和應力三軸度是影響塑性斷裂的主要因素,兩者共同決定瞭試樣的塑性斷裂過程.
채용Gurson-Tvergaard-Needlman적련속손상재료본구모형(GTN모형),고필미관공동적영향,이용ABAQUS유한원연건대고재광활화불동결구반경적축대칭랍신시양진행료수치모의,연구료시양경축과정중미공동적연화과정,분석료손상적기시점화인성단렬적굉관영향인소.모의계산결과현시,GTN모형능합리지모의시양랍신과정중적경축현상,Birdgman공식대광활시양소응변조건하응력삼축도예측비교준학,단대결구시양적응력다축도예측오차교대；시양중렬문개시형성계단공동장대취합효과현저,이형핵작용상대교약；결구반경불동,시양기렬위치불동；등효소성응변화응력삼축도시영향소성단렬적주요인소,량자공동결정료시양적소성단렬과정.
