山东冶金
山東冶金
산동야금
SHANDONG METALLURY
2013年
2期
6-8
,共3页
高炉%风口面积%风速%燃料比
高爐%風口麵積%風速%燃料比
고로%풍구면적%풍속%연료비
blast furnace%tuyere area%wind speed%fuel ratio
针对扩大风口面积后炉缸活跃性下降、煤气流不稳、炉况稳定性差、燃料比上升以及缩小风口面积后实际风速过大、中心过吹、燃料比上升的现状，采取优化送风面积、优化高炉操作、稳定和改善原燃料质量等措施改善炉缸活跃性，改进后燃料比由518 kg/t降低到512 kg/t。在现有原料条件下，适宜的高炉送风面积在0.4035～0.4130 m2，实际风速在280～290 m/s是合理可行的。
針對擴大風口麵積後爐缸活躍性下降、煤氣流不穩、爐況穩定性差、燃料比上升以及縮小風口麵積後實際風速過大、中心過吹、燃料比上升的現狀，採取優化送風麵積、優化高爐操作、穩定和改善原燃料質量等措施改善爐缸活躍性，改進後燃料比由518 kg/t降低到512 kg/t。在現有原料條件下，適宜的高爐送風麵積在0.4035～0.4130 m2，實際風速在280～290 m/s是閤理可行的。
침대확대풍구면적후로항활약성하강、매기류불은、로황은정성차、연료비상승이급축소풍구면적후실제풍속과대、중심과취、연료비상승적현상，채취우화송풍면적、우화고로조작、은정화개선원연료질량등조시개선로항활약성，개진후연료비유518 kg/t강저도512 kg/t。재현유원료조건하，괄의적고로송풍면적재0.4035～0.4130 m2，실제풍속재280～290 m/s시합리가행적。
