金属制品
金屬製品
금속제품
STEEL WIRE PRODUCTS
2012年
6期
51-54
,共4页
王慧%张青春%张挺%陈琦峰%江纯伟%孙国锋
王慧%張青春%張挺%陳琦峰%江純偉%孫國鋒
왕혜%장청춘%장정%진기봉%강순위%손국봉
车桥螺栓%断裂分析%氢脆%电镀%预紧力%摩擦因数
車橋螺栓%斷裂分析%氫脆%電鍍%預緊力%摩抆因數
차교라전%단렬분석%경취%전도%예긴력%마찰인수
采用扫描电镜、金相检验、显微硬度、化学成分分析、摩擦因数试验等方法对ML35CrMo规格为M10 ×1.25×128的10.9级乘用车车桥固定螺栓的断裂原因进行分析.结果表明,螺栓的断裂性质是氢致延迟断裂.安装厂家送检的螺栓表面受到污染后摩擦因数仅为0.11,与供应商送检螺栓的摩擦因数0.20相差较大.摩擦因数降低导致螺栓安装预紧力过大,加上电镀后驱氢不充分是诱发螺栓氢脆的主要原因.建议10.9级螺栓采用达克罗、粉末渗锌等表面处理方式,降低氢脆风险；安装厂家应重视螺栓的存放、运输及装配现场,防止螺栓受油污污染,并根据每批螺栓的表面状态,通过轴力-扭矩试验确定摩擦因数,科学有效地控制螺栓的预紧力.
採用掃描電鏡、金相檢驗、顯微硬度、化學成分分析、摩抆因數試驗等方法對ML35CrMo規格為M10 ×1.25×128的10.9級乘用車車橋固定螺栓的斷裂原因進行分析.結果錶明,螺栓的斷裂性質是氫緻延遲斷裂.安裝廠傢送檢的螺栓錶麵受到汙染後摩抆因數僅為0.11,與供應商送檢螺栓的摩抆因數0.20相差較大.摩抆因數降低導緻螺栓安裝預緊力過大,加上電鍍後驅氫不充分是誘髮螺栓氫脆的主要原因.建議10.9級螺栓採用達剋囉、粉末滲鋅等錶麵處理方式,降低氫脆風險；安裝廠傢應重視螺栓的存放、運輸及裝配現場,防止螺栓受油汙汙染,併根據每批螺栓的錶麵狀態,通過軸力-扭矩試驗確定摩抆因數,科學有效地控製螺栓的預緊力.
채용소묘전경、금상검험、현미경도、화학성분분석、마찰인수시험등방법대ML35CrMo규격위M10 ×1.25×128적10.9급승용차차교고정라전적단렬원인진행분석.결과표명,라전적단렬성질시경치연지단렬.안장엄가송검적라전표면수도오염후마찰인수부위0.11,여공응상송검라전적마찰인수0.20상차교대.마찰인수강저도치라전안장예긴력과대,가상전도후구경불충분시유발라전경취적주요원인.건의10.9급라전채용체극라、분말삼자등표면처리방식,강저경취풍험；안장엄가응중시라전적존방、운수급장배현장,방지라전수유오오염,병근거매비라전적표면상태,통과축력-뉴구시험학정마찰인수,과학유효지공제라전적예긴력.
