车用发动机
車用髮動機
차용발동궤
2013年
3期
65-70
,共6页
叶子波%符兴锋%王光宏%屈盛官%刘涵章%罗忠辉
葉子波%符興鋒%王光宏%屈盛官%劉涵章%囉忠輝
협자파%부흥봉%왕광굉%굴성관%류함장%라충휘
金属陶瓷涂层%气缸套%黏着磨损%摩擦因数
金屬陶瓷塗層%氣缸套%黏著磨損%摩抆因數
금속도자도층%기항투%점착마손%마찰인수
cermet coating%cylinder liner%adhesive wear%friction coefficient
为了研究金属陶瓷涂层缸套表面的抗磨性能,采用SRVⅣ摩擦磨损试验机,模拟活塞环—气缸套的工况条件,测量缸套试样的动态摩擦因数和磨损深度,并通过扫描电镜探测和金相分析,观察磨损表面形貌.结果表明,喷涂缸套的温度升高和无润滑状态都会增加摩擦因数和磨损率,在400 N重载下摩擦因数能迅速趋于平稳,在80℃和99℃时,磨损率仅为3.08×10-6 mm3/(N·m)和8.76×10-6 mm3/(N·m).干摩擦时喷涂缸套的磨损率为2.76×10-5 mm3/(N·m),而普通缸套在载荷降至200 N时磨损率已达1.38×10-4 mm3/(N·m).缸套与高铬渗碳环配对的磨损形式表现为塑性变形,而与磷化铸铁环配对时出现黏着磨损.与200 N相比,在400 N载荷的摩擦试验后缸套表面粗糙度Ra值下降的幅值较小,但轮廓支承长度率较大.硬度值差别过大的两种材料不适宜作摩擦副配对材料.
為瞭研究金屬陶瓷塗層缸套錶麵的抗磨性能,採用SRVⅣ摩抆磨損試驗機,模擬活塞環—氣缸套的工況條件,測量缸套試樣的動態摩抆因數和磨損深度,併通過掃描電鏡探測和金相分析,觀察磨損錶麵形貌.結果錶明,噴塗缸套的溫度升高和無潤滑狀態都會增加摩抆因數和磨損率,在400 N重載下摩抆因數能迅速趨于平穩,在80℃和99℃時,磨損率僅為3.08×10-6 mm3/(N·m)和8.76×10-6 mm3/(N·m).榦摩抆時噴塗缸套的磨損率為2.76×10-5 mm3/(N·m),而普通缸套在載荷降至200 N時磨損率已達1.38×10-4 mm3/(N·m).缸套與高鉻滲碳環配對的磨損形式錶現為塑性變形,而與燐化鑄鐵環配對時齣現黏著磨損.與200 N相比,在400 N載荷的摩抆試驗後缸套錶麵粗糙度Ra值下降的幅值較小,但輪廓支承長度率較大.硬度值差彆過大的兩種材料不適宜作摩抆副配對材料.
위료연구금속도자도층항투표면적항마성능,채용SRVⅣ마찰마손시험궤,모의활새배—기항투적공황조건,측량항투시양적동태마찰인수화마손심도,병통과소묘전경탐측화금상분석,관찰마손표면형모.결과표명,분도항투적온도승고화무윤활상태도회증가마찰인수화마손솔,재400 N중재하마찰인수능신속추우평은,재80℃화99℃시,마손솔부위3.08×10-6 mm3/(N·m)화8.76×10-6 mm3/(N·m).간마찰시분도항투적마손솔위2.76×10-5 mm3/(N·m),이보통항투재재하강지200 N시마손솔이체1.38×10-4 mm3/(N·m).항투여고락삼탄배배대적마손형식표현위소성변형,이여린화주철배배대시출현점착마손.여200 N상비,재400 N재하적마찰시험후항투표면조조도Ra치하강적폭치교소,단륜곽지승장도솔교대.경도치차별과대적량충재료불괄의작마찰부배대재료.
