特殊钢
特殊鋼
특수강
SPECIAL STEEL
2014年
5期
52-56
,共5页
曾亚南%孙彦辉%马志飞%徐蕊%艾西
曾亞南%孫彥輝%馬誌飛%徐蕊%艾西
증아남%손언휘%마지비%서예%애서
Nb-Ti微合金化超低碳钢%析出物%热力学模型%铸坯%热塑性
Nb-Ti微閤金化超低碳鋼%析齣物%熱力學模型%鑄坯%熱塑性
Nb-Ti미합금화초저탄강%석출물%열역학모형%주배%열소성
建立了基于双亚点阵模型的(NbxTi1-x)(CyN1-y)复合热力学模型,并计算了1023~1623 K时Nb-Ti微合金化超低碳钢(/%:0.02C,0.12Si,1.70Mn,0.012P,0.004S,0.101Nb,0.009Ti,0.010Als)的析出相中各组分的摩尔分数、占位比以及析出顺序.通过Gleeble热模拟机、透射电镜和能谱分析仪研究了析出物对该钢230 mm铸坯热塑性的影响和验证所建立的热力学模型.结果表明,1 523 K时,钢中Nb、Ti的固溶摩尔分数分别为5.4×10-4和3.87×10-5,降至1 023 K时,Nb、Ti固溶含量趋于0.随温度降低析出物中Ti、N占位比逐渐下降,而Nb、C占位比逐步上升,析出物的演变顺序为Nb0.315Ti0.685 C0.02N0.98、(NbxTi1-x)(CyN1-y)、Nb0.85Ti0.5C0.71 N0.29,计算值与实验结果基本吻合.析出物尺寸小于60 nm,数量高于5个/μm2时,铸坯热塑性明显降低;1241 K钢的抗拉强度临界应力为63.8 MPa,裂纹易形成;同时,Gleeble试样断口处发现Al、Si、Mn、Nb、Ti在晶界处富集,碳氮化物引起空洞,应力作用下形成裂纹.因此连铸过程的铸坯矫直温度应≥1 241K.
建立瞭基于雙亞點陣模型的(NbxTi1-x)(CyN1-y)複閤熱力學模型,併計算瞭1023~1623 K時Nb-Ti微閤金化超低碳鋼(/%:0.02C,0.12Si,1.70Mn,0.012P,0.004S,0.101Nb,0.009Ti,0.010Als)的析齣相中各組分的摩爾分數、佔位比以及析齣順序.通過Gleeble熱模擬機、透射電鏡和能譜分析儀研究瞭析齣物對該鋼230 mm鑄坯熱塑性的影響和驗證所建立的熱力學模型.結果錶明,1 523 K時,鋼中Nb、Ti的固溶摩爾分數分彆為5.4×10-4和3.87×10-5,降至1 023 K時,Nb、Ti固溶含量趨于0.隨溫度降低析齣物中Ti、N佔位比逐漸下降,而Nb、C佔位比逐步上升,析齣物的縯變順序為Nb0.315Ti0.685 C0.02N0.98、(NbxTi1-x)(CyN1-y)、Nb0.85Ti0.5C0.71 N0.29,計算值與實驗結果基本吻閤.析齣物呎吋小于60 nm,數量高于5箇/μm2時,鑄坯熱塑性明顯降低;1241 K鋼的抗拉彊度臨界應力為63.8 MPa,裂紋易形成;同時,Gleeble試樣斷口處髮現Al、Si、Mn、Nb、Ti在晶界處富集,碳氮化物引起空洞,應力作用下形成裂紋.因此連鑄過程的鑄坯矯直溫度應≥1 241K.
건립료기우쌍아점진모형적(NbxTi1-x)(CyN1-y)복합열역학모형,병계산료1023~1623 K시Nb-Ti미합금화초저탄강(/%:0.02C,0.12Si,1.70Mn,0.012P,0.004S,0.101Nb,0.009Ti,0.010Als)적석출상중각조분적마이분수、점위비이급석출순서.통과Gleeble열모의궤、투사전경화능보분석의연구료석출물대해강230 mm주배열소성적영향화험증소건립적열역학모형.결과표명,1 523 K시,강중Nb、Ti적고용마이분수분별위5.4×10-4화3.87×10-5,강지1 023 K시,Nb、Ti고용함량추우0.수온도강저석출물중Ti、N점위비축점하강,이Nb、C점위비축보상승,석출물적연변순서위Nb0.315Ti0.685 C0.02N0.98、(NbxTi1-x)(CyN1-y)、Nb0.85Ti0.5C0.71 N0.29,계산치여실험결과기본문합.석출물척촌소우60 nm,수량고우5개/μm2시,주배열소성명현강저;1241 K강적항랍강도림계응력위63.8 MPa,렬문역형성;동시,Gleeble시양단구처발현Al、Si、Mn、Nb、Ti재정계처부집,탄담화물인기공동,응력작용하형성렬문.인차련주과정적주배교직온도응≥1 241K.