医用生物力学
醫用生物力學
의용생물역학
JOURNAL OF MEDICAL BIOMECHANICS
2013年
3期
338-343
,共6页
曾浪清%陈云丰%李元超%王磊%宋文奇%刘燕洁%章伟%张长青%曾炳芳
曾浪清%陳雲豐%李元超%王磊%宋文奇%劉燕潔%章偉%張長青%曾炳芳
증랑청%진운봉%리원초%왕뢰%송문기%류연길%장위%장장청%증병방
肱骨近端骨折%锁定钢板%内固定%力学特性%轴向压缩
肱骨近耑骨摺%鎖定鋼闆%內固定%力學特性%軸嚮壓縮
굉골근단골절%쇄정강판%내고정%역학특성%축향압축
Proximal humerus fracture%Locking plate%Internal fixation%Mechanical properties%Axial compression
目的 探讨内侧支撑螺钉在肱骨近端锁定钢板固定肱骨近端骨折中的生物力学性能.方法 将30个人工合成左侧肱骨随机分成3组,建立外科颈骨折模型,采用肱骨近端锁定钢板固定:A组,近端内侧骨皮质支撑,无内侧支撑螺钉；B组,3枚内侧支撑螺钉支撑,无内侧骨皮质支撑；C组,无内侧骨皮质和内侧支撑螺钉支撑.分别对3组标本进行轴向压缩、抗扭、剪切力压缩、模型失效测试.结果 A、B、C3组轴向压缩最大载荷为A组((240.88±19.13) N) ＞B组((169.04 ±19.26)N)＞C组((128.58±17.53) N),P＜0.05)；抗压刚度为A组((424.4±101.2) N/mm) ＞B组((230.7±40.54)N/mm)＞C组((147.0±29.2) N/mm,P＜0.05)；抗扭测试最大扭矩A组((8.92±0.25)N·m)、B组((9.09±0.31)N·m)＞C组((7.57±0.53) N·m,P＜0.05),抗扭刚度A组((1.80±0.07)N·m/(°))、B组((1.86±0.07) N· m/(°))＞C组((1.53±0.10)N·m/(°),P＜0.05)；剪切力压缩测试最大载荷为A组((444.71 ±20.87) N) ＞B组((228.79±28.95) N)＞C组((188.73±26.15)N,P＜0.05),抗压刚度为A组((470.0±54.4) N/mm)＞B组((183.89±29.64) N/mm)＞C组((140.2±32.1)N/mm,P＜0.05)；模型失效载荷A组((2 949.76±355.08) N)＞B组((2448.13±402.39) N)、C组((2 222.55±336.41)N,P＜0.05).结论 肱骨近端内侧骨皮质支撑具有最佳的生物力学性能,采用3枚内侧支撑螺钉重建肱骨近端内侧柱支撑的生物力学性能较无内侧柱支撑时明显增强.通过内侧骨皮质支撑或内侧支撑螺钉重建肱骨近端内侧柱支撑值得临床运用,以预防术后内固定失败.
目的 探討內側支撐螺釘在肱骨近耑鎖定鋼闆固定肱骨近耑骨摺中的生物力學性能.方法 將30箇人工閤成左側肱骨隨機分成3組,建立外科頸骨摺模型,採用肱骨近耑鎖定鋼闆固定:A組,近耑內側骨皮質支撐,無內側支撐螺釘；B組,3枚內側支撐螺釘支撐,無內側骨皮質支撐；C組,無內側骨皮質和內側支撐螺釘支撐.分彆對3組標本進行軸嚮壓縮、抗扭、剪切力壓縮、模型失效測試.結果 A、B、C3組軸嚮壓縮最大載荷為A組((240.88±19.13) N) ＞B組((169.04 ±19.26)N)＞C組((128.58±17.53) N),P＜0.05)；抗壓剛度為A組((424.4±101.2) N/mm) ＞B組((230.7±40.54)N/mm)＞C組((147.0±29.2) N/mm,P＜0.05)；抗扭測試最大扭矩A組((8.92±0.25)N·m)、B組((9.09±0.31)N·m)＞C組((7.57±0.53) N·m,P＜0.05),抗扭剛度A組((1.80±0.07)N·m/(°))、B組((1.86±0.07) N· m/(°))＞C組((1.53±0.10)N·m/(°),P＜0.05)；剪切力壓縮測試最大載荷為A組((444.71 ±20.87) N) ＞B組((228.79±28.95) N)＞C組((188.73±26.15)N,P＜0.05),抗壓剛度為A組((470.0±54.4) N/mm)＞B組((183.89±29.64) N/mm)＞C組((140.2±32.1)N/mm,P＜0.05)；模型失效載荷A組((2 949.76±355.08) N)＞B組((2448.13±402.39) N)、C組((2 222.55±336.41)N,P＜0.05).結論 肱骨近耑內側骨皮質支撐具有最佳的生物力學性能,採用3枚內側支撐螺釘重建肱骨近耑內側柱支撐的生物力學性能較無內側柱支撐時明顯增彊.通過內側骨皮質支撐或內側支撐螺釘重建肱骨近耑內側柱支撐值得臨床運用,以預防術後內固定失敗.
목적 탐토내측지탱라정재굉골근단쇄정강판고정굉골근단골절중적생물역학성능.방법 장30개인공합성좌측굉골수궤분성3조,건립외과경골절모형,채용굉골근단쇄정강판고정:A조,근단내측골피질지탱,무내측지탱라정；B조,3매내측지탱라정지탱,무내측골피질지탱；C조,무내측골피질화내측지탱라정지탱.분별대3조표본진행축향압축、항뉴、전절력압축、모형실효측시.결과 A、B、C3조축향압축최대재하위A조((240.88±19.13) N) ＞B조((169.04 ±19.26)N)＞C조((128.58±17.53) N),P＜0.05)；항압강도위A조((424.4±101.2) N/mm) ＞B조((230.7±40.54)N/mm)＞C조((147.0±29.2) N/mm,P＜0.05)；항뉴측시최대뉴구A조((8.92±0.25)N·m)、B조((9.09±0.31)N·m)＞C조((7.57±0.53) N·m,P＜0.05),항뉴강도A조((1.80±0.07)N·m/(°))、B조((1.86±0.07) N· m/(°))＞C조((1.53±0.10)N·m/(°),P＜0.05)；전절력압축측시최대재하위A조((444.71 ±20.87) N) ＞B조((228.79±28.95) N)＞C조((188.73±26.15)N,P＜0.05),항압강도위A조((470.0±54.4) N/mm)＞B조((183.89±29.64) N/mm)＞C조((140.2±32.1)N/mm,P＜0.05)；모형실효재하A조((2 949.76±355.08) N)＞B조((2448.13±402.39) N)、C조((2 222.55±336.41)N,P＜0.05).결론 굉골근단내측골피질지탱구유최가적생물역학성능,채용3매내측지탱라정중건굉골근단내측주지탱적생물역학성능교무내측주지탱시명현증강.통과내측골피질지탱혹내측지탱라정중건굉골근단내측주지탱치득림상운용,이예방술후내고정실패.
