中国实用口腔科杂志
中國實用口腔科雜誌
중국실용구강과잡지
CHINESE JOURNAL OF PRACTICAL STOMATOLOGY
2015年
4期
226-228
,共3页
李冰%武秀萍%吴婷婷%王健%罗晓晋
李冰%武秀萍%吳婷婷%王健%囉曉晉
리빙%무수평%오정정%왕건%라효진
全瓷冠%有限元分析%应力%饰瓷%核心瓷
全瓷冠%有限元分析%應力%飾瓷%覈心瓷
전자관%유한원분석%응력%식자%핵심자
all-ceramic crown%finite element analysis%stress%veneer layer%core layer
目的 探讨不同饰瓷和核心瓷(牙合)面厚度对双层结构氧化锆全瓷冠内部应力分布规律的影响,为临床修复设计提供依据.方法 本研究于2012年3-7月在清华大学计算机教研室进行.利用螺旋CT断层图像,构建上颌第一磨牙氧化锆全瓷冠(核心瓷层和饰瓷层)、黏结剂层、牙体组织、牙根、牙周膜、牙槽骨6部分的三维有限元模型,设计垂直集中载荷600N的加载方式,观察不同饰瓷(牙合)面厚度(V)与核心瓷(牙合)面厚度(C)两因素变化对全瓷冠的最大主应力(S1)分布情况.结果 随着饰瓷厚度增加,饰瓷本身的应力先减小后上升,即饰瓷厚度为0.7 mm时,S1为73.20 MPa;厚度升至0.9 mm时,S1下降至54.56 MPa;厚度升至1.7 mm时,S1则上升至60.16 MPa.而随着核心瓷厚度增加,核心瓷的应力在减小,即核心瓷厚度为0.3 mm时,S1为ll6.40MPa;厚度升至1.3 mm时,S1下降至4.17 MPa,其应力峰值下降幅度为96.75％.结论 对全瓷冠的应力分析,得出双层全瓷冠的V和C范围:0.9 mm≤V≤1.5 mm,C≥0.5mm.这就要求在全瓷冠临床预备过程中,必须留出至少1.4 mm的空间,即为两者最低限之和.
目的 探討不同飾瓷和覈心瓷(牙閤)麵厚度對雙層結構氧化鋯全瓷冠內部應力分佈規律的影響,為臨床脩複設計提供依據.方法 本研究于2012年3-7月在清華大學計算機教研室進行.利用螺鏇CT斷層圖像,構建上頜第一磨牙氧化鋯全瓷冠(覈心瓷層和飾瓷層)、黏結劑層、牙體組織、牙根、牙週膜、牙槽骨6部分的三維有限元模型,設計垂直集中載荷600N的加載方式,觀察不同飾瓷(牙閤)麵厚度(V)與覈心瓷(牙閤)麵厚度(C)兩因素變化對全瓷冠的最大主應力(S1)分佈情況.結果 隨著飾瓷厚度增加,飾瓷本身的應力先減小後上升,即飾瓷厚度為0.7 mm時,S1為73.20 MPa;厚度升至0.9 mm時,S1下降至54.56 MPa;厚度升至1.7 mm時,S1則上升至60.16 MPa.而隨著覈心瓷厚度增加,覈心瓷的應力在減小,即覈心瓷厚度為0.3 mm時,S1為ll6.40MPa;厚度升至1.3 mm時,S1下降至4.17 MPa,其應力峰值下降幅度為96.75％.結論 對全瓷冠的應力分析,得齣雙層全瓷冠的V和C範圍:0.9 mm≤V≤1.5 mm,C≥0.5mm.這就要求在全瓷冠臨床預備過程中,必鬚留齣至少1.4 mm的空間,即為兩者最低限之和.
목적 탐토불동식자화핵심자(아합)면후도대쌍층결구양화고전자관내부응력분포규률적영향,위림상수복설계제공의거.방법 본연구우2012년3-7월재청화대학계산궤교연실진행.이용라선CT단층도상,구건상합제일마아양화고전자관(핵심자층화식자층)、점결제층、아체조직、아근、아주막、아조골6부분적삼유유한원모형,설계수직집중재하600N적가재방식,관찰불동식자(아합)면후도(V)여핵심자(아합)면후도(C)량인소변화대전자관적최대주응력(S1)분포정황.결과 수착식자후도증가,식자본신적응력선감소후상승,즉식자후도위0.7 mm시,S1위73.20 MPa;후도승지0.9 mm시,S1하강지54.56 MPa;후도승지1.7 mm시,S1칙상승지60.16 MPa.이수착핵심자후도증가,핵심자적응력재감소,즉핵심자후도위0.3 mm시,S1위ll6.40MPa;후도승지1.3 mm시,S1하강지4.17 MPa,기응력봉치하강폭도위96.75％.결론 대전자관적응력분석,득출쌍층전자관적V화C범위:0.9 mm≤V≤1.5 mm,C≥0.5mm.저취요구재전자관림상예비과정중,필수류출지소1.4 mm적공간,즉위량자최저한지화.
